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高溫緊固件熱處理

2Cr12NiMoWV鋼是12 %Cr型馬氏體不銹耐熱鋼大兴彩票|手机app下载,主要用于制造大型汽輪機高溫緊固件。隨著大型汽輪機及其制造技術的發展,該鋼在國內的用量愈來愈大。但是,迄今為止熱處理制度對該鋼組織和性能影響的研究報道尚不多見,給該鋼的實際應用帶來諸多不便。為此本文研究了不同熱處理工藝參數對2Cr12NiMoWV鋼組織和室溫力學性能(主要是硬度和沖擊韌性)的影響規律大兴彩票|手机app下载。在此基礎上,對用該鋼制造的汽輪機高溫緊固螺栓的熱處理工藝進行優選。

1 試驗材料與試驗方法

1.1 試驗材料
   試驗材料取自某電廠退役的汽輪機螺栓大兴彩票|手机app下载,其化學成分(%)為:0.24 C,12.22 Cr,0.62 Ni,0.93 Mo,1.25 W,0.30 V,0.20 Si大兴彩票|手机app下载,0.64 Mn大兴彩票|手机app下载,0.016 P,0.010 S。
1.2 試驗方法
   首先對試驗用鋼進行退火,退火工藝為870 ℃加熱3 h,以20 ℃/h冷至700 ℃保溫3 h,隨后爐冷至500 ℃出爐空冷。退火組織(圖1)為鐵素體基體上分布著顆粒狀碳化物和一定數量的晶界碳化物。退火后的材料加工成沖擊試樣毛坯,隨后進行不同溫度淬火和回火處理,最后經磨削和線切割加工成為10 mm×10 mm×55 mm標準夏比沖擊試樣。

1 退火組織

淬火加熱使用4 kW高溫箱式電爐,選擇950、980大兴彩票|手机app下载、1 010大兴彩票|手机app下载、1 040、1 055大兴彩票|手机app下载、1 070、1 100、1 130大兴彩票|手机app下载大兴彩票|手机app下载、1 160 ℃等不同淬火加熱溫度進行試驗。各試樣淬火加熱時間為4 min/mm,出爐后油冷?大兴彩票|手机app下载;鼗鹪? kW多用爐中進行,選擇650、680大兴彩票|手机app下载、710 ℃三種回火溫度大兴彩票|手机app下载,回火時間6 h,出爐后空冷。
   對經過不同熱處理的試樣進行室溫沖擊試驗大兴彩票|手机app下载,測定沖擊韌性值。利用沖斷的試樣進行斷口分析、金相分析和硬度測量。金相分析所用浸蝕劑為三氯化鐵硝酸水溶液。奧氏體晶粒度的測定按Hilliard方法進行[1]大兴彩票|手机app下载,所用腐蝕劑為飽和苦味酸水溶液加少量烷基苯磺酸鈉。

2 試驗結果與分析

2.1 淬火溫度對奧氏體晶粒度的影響
   淬火溫度對奧氏體晶粒度的影響見表1。由表1可知,隨淬火溫度升高,奧氏體晶粒長大,溫度低于1 070 ℃時,晶粒長大的傾向較小,當溫度高于1 070 ℃時大兴彩票|手机app下载,晶粒長大速度加快。由于淬火加熱過程中,未溶碳化物相的數量直接影響奧氏體晶粒尺寸,未溶碳化物數量愈多,奧氏體晶粒尺寸愈?。?]。因此,表1中的數據說明,淬火溫度達到1 070 ℃時,原始組織中的碳化物已大部分溶入奧氏體中,從而使阻礙晶界遷移的障礙物大大減少,奧氏體長大速率加快。


表 1 淬火溫度對奧氏體晶粒度的影響

淬火溫度/℃   980 1040 1070  1100 1130 1160
奧氏體晶粒度級別/級  6.7 6.4 6.2 - 5.2 -


2.2 淬火溫度對硬度和沖擊韌性的影響
   在680 ℃和710 ℃回火時,淬火溫度對沖擊韌性及硬度的影響見圖2大兴彩票|手机app下载。在相同回火溫度下,隨著淬火加熱溫度升高,硬度連續提高。這是由于隨加熱溫度升高,合金碳化物溶入奧氏體中的數量增加,使奧氏體及隨后獲得的馬氏體的合金化程度提高,從而提高馬氏體的抗回火穩定性。淬火溫度對沖擊韌性的影響較為復雜,隨淬火溫度升高沖擊韌性增加,當淬火溫度超過1 040 ℃時,沖擊韌性增加明顯大兴彩票|手机app下载大兴彩票|手机app下载;在710 ℃回火條件下,1 055~1 070 ℃淬火時,沖擊韌性達到最大;超過1 100 ℃淬火時,隨淬火溫度升高大兴彩票|手机app下载,沖擊韌性反而降低大兴彩票|手机app下载。

圖 2 淬火溫度對硬度和沖擊韌性的影響
(a)680 ℃;(b)710 ℃

圖 3 淬火金相組織
(a) 980 ℃;(b) 1 070 ℃

 不同淬火溫度下試樣的金相組織見圖3。淬火組織為板條馬氏體,板條束的位向符合一定的晶體位向。隨淬火溫度升高,馬氏體板條尺寸增加。在980 ℃淬火時,由于淬火溫度較低大兴彩票|手机app下载,淬火組織中還保留有晶界碳化物,當淬火溫度提高至1 055~1 070 ℃時,晶界碳化物幾乎全部溶于奧氏體中。

圖 4 回火溫度對沖擊韌性的影響

2.3 回火溫度對硬度和沖擊韌性的影響
   回火溫度對沖擊韌性和硬度的影響見圖4和5。在650~710 ℃溫度范圍內,在相同淬火溫度下,隨回火溫度升高沖擊韌性增加,硬度降低?;鼗饻囟雀哂?80 ℃時,沖擊韌性增加和硬度降低的幅度明顯增大,表明高于680 ℃回火轉變的速率明顯加快。所以,對于2Cr12NiMoWV鋼只有在高于680 ℃以上溫度回火大兴彩票|手机app下载大兴彩票|手机app下载,才能使回火轉變較為充分地進行,保證回火后的組織具有足夠的穩定性和較高的韌性。

圖 5 回火溫度對硬度的影響

2.4 斷口分析
   在本試驗條件下大兴彩票|手机app下载,經各種不同熱處理的沖擊試樣的微觀斷口形貌大致相似,均由韌窩區和準解理斷裂區組成(圖6)。斷口分析表明,韌窩區的寬度與試樣沖擊韌性之間有良好的對應關系,韌窩區寬度較大的試樣,其沖擊韌性值較高大兴彩票|手机app下载;而韌性較高的試樣,其準解理區撕裂棱較細密,撕裂單元較小。
2.5 高溫緊固螺栓的熱處理
   高溫緊固螺栓是保證汽輪機安全工作的關鍵零件。根據螺栓的服役條件,要求進行調質處理,為避免螺栓在裝拆時發生脆斷,要求其必須具有較高的室溫沖擊韌性。具體的技術要求為HB 277~331,aK>35 J/cm2 [3]。綜合本次試驗結果,選定1 055~1 070 ℃淬火,700~710 ℃回火作為螺栓的熱處理工藝。經此工藝處理,不僅可以保證螺栓具有較高的強度和韌性,而且可以保證其在長期服役中具有較穩定的組織。處理后螺栓的硬度為HB 287~299,aK=40~62 J/cm2,均滿足技術條件要求大兴彩票|手机app下载。

3 討論

  (1) 根據圖2,710 ℃回火條件下大兴彩票|手机app下载,隨淬火溫度升高,沖擊韌性先增加后降低。分析這種現象產生的原因,表明奧氏體的晶粒尺寸和晶界碳化物的溶解程度是影響淬火高溫回火的2Cr12NiMoWV鋼沖擊韌性的主要因素。隨淬火溫度升高大兴彩票|手机app下载,碳化物溶解的數量增加,特別是退火組織中晶界碳化物溶入奧氏體中大兴彩票|手机app下载,使晶粒間的結合力提高,從而提高了沖擊韌性大兴彩票|手机app下载;另一方面,隨淬火溫度升高大兴彩票|手机app下载,奧氏體晶粒長大,降低了沖擊韌性大兴彩票|手机app下载。當淬火溫度低于1 055 ℃時大兴彩票|手机app下载,前一種

圖 6 沖擊試樣斷口形貌
(a) 韌窩區;(b) 準解理區

因素占主導地位,表現為隨溫度升高,沖擊韌性增加;當淬火溫度達到1 055~1070 ℃時,晶界碳化物幾乎全部溶入奧氏體中,沖擊韌性達到最大;繼續提高淬火溫度,奧氏體晶粒粗化,后一因素轉而起主導作用,使沖擊韌性明顯降低
   (2) 文獻中推薦的2Cr12NiMoWV鋼的淬火溫度區間多為980~1 040 ℃[4.5]大兴彩票|手机app下载。根據本試驗結果大兴彩票|手机app下载,由于該鋼退火組織中難以避免地存在相當數量的晶界碳化物,在上述區間淬火大兴彩票|手机app下载,晶界碳化物難以大量溶解大兴彩票|手机app下载,造成調質后室溫沖擊韌性較低。若適當提高淬火溫度至1 055~1 070 ℃,大部分晶界碳化物已溶解,且奧氏體晶粒尚未明顯粗化,而隨后再以適當溫度進行回火,則可以獲得良好的室溫強度和韌性的配合。
   文獻[6]研究了淬火溫度對2Cr12NiMoWV鋼高溫性能的影響。結果表明,隨淬火溫度提高大兴彩票|手机app下载,持久強度(σ570105)增加大兴彩票|手机app下载,980、1 040、1 100 ℃淬火后680 ℃回火,σ570105分別為85.3、114.7、122.6 MPa。三種溫度淬火的特久塑性無顯著區別,伸長率(δ10)均大于10 %。所以適當提高淬火溫度,不僅可以顯著提高室溫沖擊韌性,而且可以在不降低持久塑性的條件下,使持久強度得到提高大兴彩票|手机app下载。
   若將淬火溫度提高至1 100 ℃,室溫沖擊韌性大大降低,而持久強度值也增加得很少,并且由于奧氏體晶粒粗化,使鋼的缺口敏感性增加大兴彩票|手机app下载,這對于高溫緊固螺栓這一帶缺口零件而言是不希望的。綜上所述,建議2Cr12NiMoWV鋼在1 055~1 070 ℃溫度區間加熱淬火。

4 結論


   (1) 在相同回火溫度下,2Cr12NiMoWV鋼隨淬火溫度升高,硬度提高;而室溫沖擊韌性先增加后降低,在1 055~1 070 ℃溫度區間達到最大值大兴彩票|手机app下载。建議該鋼淬火加熱溫度區間為1 055~1 070 ℃。
   (2) 用2Cr12NiMoWV鋼制作的汽輪機高溫緊固螺栓的調質熱處理工藝為1 055~1 070 ℃淬火、700~710 ℃回火。經該工藝處理的試樣其硬度為HB 287~299,沖擊韌性為40~62 J/cm2,可以滿足螺栓的技術要求。

參 考 文 獻

1 沈桂琴.光學金相技術.北京:北京航空航天大學出版社,1992.279.
2 符長璞,憨 勇,張金旺,等.奧氏體化溫度對20Cr11MoVNbNB鋼組織和性能的影響.金屬熱處理,1992大兴彩票|手机app下载,(3):21.
3 電力行業標準.火力發電廠高溫緊固件技術導則.DL439-91.
4 機電工程材料手冊編寫組編.機電工程材料手冊.北京:科技文獻出版社,1991.729.
5 美國金屬學會.熱處理工作者手冊.劉先曙譯.北京:機械工業出版社,1986.658.
6 林富生,趙中平,江先美,等.淬火溫度對國產C-422熱強鋼高溫性能的影響.機械工程材料,1987,(6):54




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